單相整流電路圖1a為單相半波可控整流電路。圖中ug為晶閘管的觸發脈沖,其工作過程如下:當u2負半周時,晶閘管不導通。在u2正半周時,不加觸發脈沖之前,晶閘管也不導通,只有加觸發脈沖之后,晶閘管才導通,這時負載Rd上流過電流。在電流為零時刻,晶閘管自動關斷,為下一次觸發導通作好準備,如此循環往復,負載上得到脈動的直流電壓ud。晶閘管從開始承受正向電壓起到開始導通這一角度稱為控制相控電路圖角,以α表示。這樣,只要改變控制角α的大小,即改變觸發脈沖出現的時刻,就改變了直流輸出電壓的平均值。觸發脈沖總是在電源周期的同一特定時刻加到晶閘管的控制極上,所以,觸發脈沖和電源電壓在頻率和相位上要配合好,這種協調配合的關系稱為同步。圖1b為單相橋式可控整流電路。對稱式多脈沖整流就是整流橋輸出的電壓是相等的,各整流橋之間是并列關系,它們相互之間互不干擾;崇明區本地整流橋生產企業
但是,負載電壓Usc以及負載電流的大小還隨時間而變化,因此,通常稱它為脈動直流。這種除去半周、留下半周的整流方法,叫半波整流。不難看出,半波整流是以"**"一半交流為代價而換取整流效果的,電流利用率很低(計算表明,整流得出的半波電壓在整個周期內的平均值,即負載上的直流電壓Usc=0.45e2)因此常用在高電壓、小電流的場合,而在一般無線電裝置中很少采用。原理圖5-3全波整流使交流電的兩半周期都得到了利用,其各項整流因數則與半波整流時不同,全波整流電路是由次級具有中心抽頭的電源變壓器Tr、兩個整流二極管D1、D2和負載電阻RL組成。黃浦區優勢整流橋服務熱線在π~2π 時間內,e2為負半周,變壓器次級下端為正上端為負。
按整流變壓器的類型可以分為傳統的多脈沖變壓整流器和自耦式多脈沖變壓整流器。傳統的多脈沖變壓整流器采用隔離變壓器實現輸入電壓和輸出電壓的隔離,但整流變壓器的等效容量大,體積龐大。自耦變壓整流器與傳統的多脈沖變壓器不同,自耦變壓整流不采用隔離技術,而是把繞組放在同一鐵心柱上,這樣不僅節省了體積,變壓器的等效容量也相應的減小了。根據每組整流橋傳輸的能量大小是否相等,多脈沖整流又可以分為對稱式和不對稱式多脈沖整流。
DP型18脈沖自耦變壓整流器圖2 DP 型 18 脈沖自耦變壓整流器電路圖DP型18脈沖自耦變壓整流器的電路原理如右圖2所示,自耦變壓器用于產生滿足整流器要求的三組三相電壓。在三組三相電壓中,其中主三相電壓(Va,Vb,Vc)與電網輸入電壓幅值相位相同,直接供電給主整流橋;另外兩組輔三相電壓(Va',Vb',Vc')與(Va',Vb',Vc')分別供電兩組輔整流橋,三組整流橋直接并聯輸出到負載。 [3]如上所述,自耦變壓整流器產生了三組三相電壓,所有電壓經整流橋并聯輸出,整流后的輸出電壓為任意時刻線電壓最大值,二極管按照相應線電壓的矢量大小切換次序選通。為了減小三相整流器輸入的總諧波含量,1996年,韓國Sewan Choi等人提出了12脈沖自耦變壓整流器的方案。
圖3b是兩組三相橋并聯組成大電流的十二相整流電路。兩橋變壓器次級繞組電壓依次相差30°。若兩組橋的交流線電壓相等,各自的控制角也相等,則兩組橋的整流平均電壓也相等,只要極性相符合,就可以并聯運行。但是兩組整流電壓的瞬時值是不等的,兩組電源間會出現交流環流。為了限止環流,延長晶閘管的導通時間,需要加入平衡電抗器,輸出電壓ud=(ud1+ud2)/2,電流id=id1+id2。采用多相整流電路能改善功率因數,提高脈動頻率,使變壓器初級電流的波形更接近正弦波,從而***減少諧波的影響。理論上,隨著相數的增加,可進一步削弱諧波的影響。但這樣做增加了設備費用,在技術上對精確地得到相同的控制角提出了較嚴格的要求。因而需對方案的技術經濟指標進行***分析,***作出選擇。在電源的正半周,二極管導通,使負載上的電流與電壓波形形狀完全相同;普陀區好的整流橋售價
其特點是:超前橋臂實現零電壓開通,原理不變;崇明區本地整流橋生產企業
半波整流是利用二極管的單向導電性進行整流的**常用的電路,常用來將交流電轉變為直流電 [2]。半波整流利用二極管單向導通特性,在輸入為標準正弦波的情況下,輸出獲得正弦波的正半部分,負半部分則損失掉。圖5-1圖5-1是一種**簡單的整流電路。它由電源變壓器B 、整流二極管D 和負載電阻Rfz,組成。變壓器把市電電壓(多為220伏)變換為所需要的交變電壓e2,D 再把交流電變換為脈動直流電。下面從圖5-2的波形圖上看著二極管是怎樣整流的。崇明區本地整流橋生產企業
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