3）多相整流電路 隨著整流電路的功率進一步增大(如軋鋼電動機，功率達數兆瓦)，為了減輕對電網的干擾﹐特別是減輕整流電路高次諧波對電網的影響，可采用十二相﹑十八相﹑二十四相，乃至三十六相的多相整流電路。采用多相整流電路能改善功率因數，提高脈動頻率，使變壓器初級電流的波形更接近正弦波，從而***減少諧波的影響。理論上，隨著相數的增加，可進一步削弱諧波的影響。多相整流常用在大功率整流領域，**常用的有雙反星中性點帶平衡電抗器接法和三相橋式接法。多脈沖整流是指在一個三相電源系統中，輸出直流電壓在一個周期內多于6個波頭，通常有12、18、24脈沖。青浦區本地整流橋設計

電路中構成e2、Dl、Rfz 、D3通電回路，在Rfz ，上形成上正下負的半波整流電壓，e2為負半周時，對D2、D4加正向電壓，D2、D4導通；對D1、D3加反向電壓，D1、D3截止。電路中構成e2、D2Rfz 、D4通電回路，同樣在Rfz 上形成上正下負的另外半波的整流電壓。如此重復下去，結果在Rfz ，上便得到全波整流電壓。其波形圖和全波整流波形圖是一樣的。從圖5-6中還不難看出，橋式電路中每只二極管承受的反向電壓等于變壓器次級電壓的最大值，比全波整流電路小一半。青浦區本地整流橋設計為了減小三相整流器輸入的總諧波含量，1996年，韓國Sewan Choi等人提出了12脈沖自耦變壓整流器的方案。

但是，負載電壓Usc以及負載電流的大小還隨時間而變化，因此，通常稱它為脈動直流。這種除去半周、留下半周的整流方法，叫半波整流。不難看出，半波整流是以"**"一半交流為代價而換取整流效果的，電流利用率很低（計算表明，整流得出的半波電壓在整個周期內的平均值，即負載上的直流電壓Usc=0.45e2）因此常用在高電壓、小電流的場合，而在一般無線電裝置中很少采用。原理圖5-3全波整流使交流電的兩半周期都得到了利用，其各項整流因數則與半波整流時不同，全波整流電路是由次級具有中心抽頭的電源變壓器Tr、兩個整流二極管D1、D2和負載電阻RL組成。

在理想情況下，電路在任何時刻都必須有兩個晶閘管導通，一個是共陽極組的,另一個是共陰級組的,只有它們同時導通才能形成導電回路。T1、T2、T3、T4、T5、T6的觸發脈沖互差60°。因此,電路每隔60°有一個晶閘管換流，導通次序為1→2→3→4→5→6，每個晶閘管導通120°。在整流電路合閘后,共陰極和共陽級組各有一個晶閘管導通。因此,每個觸發脈沖的寬度應大于60°、小于120°,或用兩個窄脈沖等效地代替大于60°的寬脈沖，即在向某一個晶閘管送出觸發脈沖的同時,向前一個元件補送一個脈沖,稱雙脈沖觸發。整流輸出電壓波形如圖2 所示。滯后橋臂實現零電流關斷，開關管兩端不再并聯電容，以避免開通時電容釋放的能量加大開通損耗。

單相整流電路圖1a為單相半波可控整流電路。圖中ug為晶閘管的觸發脈沖，其工作過程如下：當u2負半周時，晶閘管不導通。在u2正半周時，不加觸發脈沖之前，晶閘管也不導通，只有加觸發脈沖之后，晶閘管才導通，這時負載Rd上流過電流。在電流為零時刻，晶閘管自動關斷，為下一次觸發導通作好準備，如此循環往復，負載上得到脈動的直流電壓ud。晶閘管從開始承受正向電壓起到開始導通這一角度稱為控制相控電路圖角，以α表示。這樣，只要改變控制角α的大小，即改變觸發脈沖出現的時刻，就改變了直流輸出電壓的平均值。觸發脈沖總是在電源周期的同一特定時刻加到晶閘管的控制極上，所以，觸發脈沖和電源電壓在頻率和相位上要配合好，這種協調配合的關系稱為同步。圖1b為單相橋式可控整流電路。一般整流橋應用時, 常在其負載端接有平波電抗器, 故可將其負載視為恒流源。長寧區優勢整流橋生產企業

DP型18脈沖自耦變壓整流器的電路原理如右圖2所示，自耦變壓器用于產生滿足整流器要求的三組三相電壓。青浦區本地整流橋設計

需要特別指出的是，二極管作為整流元件，要根據不同的整流方式和負載大小加以選擇。如選擇不當，則或者不能安全工作，甚至燒了管子；或者大材小用，造成浪費。異常整流（anomalous rectification）內向的整流作用。即指在膜上通電的時候，內向的電流易于流動，由此而造成的超極化的大小比同一強度的外向電流所造成的去極化要小的情況。也就是由于膜對K+的通透性隨方向而改變所引起的現象，首先是在蛙的肌肉中發現，用這種材料***次明確地觀察到由于外液中K+濃度的增加，膜的靜止電位降到零附近的事實。另外對蝲蛄肌肉也觀察到了一般的休止電位。青浦區本地整流橋設計

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