其中5個試樣為鉚釘斷裂，5個試樣為下板斷裂，2個試樣為鉚釘與下板斷裂的混合失效模式.TAF接頭的下板斷裂失效試樣SEM圖像如圖6所示.圖6a為下板斷口宏觀圖像，由圖6b，c可見清晰的鉚釘腳尖部位，下板沿著與鉚釘腳尖接觸區域發生斷裂，機械內鎖結構被破壞.觀察下板斷口界面各區域(圖6a中白色方形標注)，微觀形貌特征均如圖6d所示，呈現出一定的蛇形滑移特征(白色圓形標注)，具有清晰的散亂的撕裂棱及微孔形貌特征，屬于典型的韌性斷裂.同時由圖6b可見，鉚釘腳尖與下板接觸區域的壁厚明顯不足1mm，且該區域為下板大變形區域.由此可推斷，TAF接頭的疲勞失效，是因為持續的疲勞載荷，使得鉚釘腳尖與下板接觸區域的基板不斷發生細微塑性變形，導致該區域壁厚逐漸變小，進而發生撕裂現象，且沿板寬方向延伸，致使下板完全撕裂，**終呈現為韌性疲勞斷裂.TAS接頭下板斷裂試樣的SEM觀測結果如圖7所示.由圖7c可見，下板與鉚釘腳尖接觸的大變形內鎖結構(白色圓形標注)并未遭到破壞，而下板底部已經完全被撕裂.宏觀上看，底部區域斷口表面較平整光滑，且由前述分析底部區域為TAS接頭的薄弱環節，可知底部斷裂區域為疲勞源區.圖7c白色方形標注區域的微觀形貌特征如圖7d所示。HUCK 99-6001鉚槍頭哪家好！新疆官方HUCK99-6001鉚槍頭參考價格

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    呈現出***的類解理河流花樣及滑移特征，屬疲勞裂紋擴展區.圖7b區域可觀察到少量疲勞條帶及一定數量的韌窩，為混合斷口形貌，屬疲勞裂紋高速擴展區，即**終斷裂區.而對于圖7a左側白色方形標注區域，其微觀形貌具有明顯的撕裂棱和微孔特征，屬典型的韌性斷裂.由此可斷定，TAS接頭由于鉚釘硬度提高，鉚釘墩粗現象減輕，接頭的薄弱部位下移至接頭底部；TAS接頭裂紋萌生于底部薄弱區域，首先沿板寬方向進行擴展出現疲勞斷裂，隨后反向延伸至另一側發生韌性斷裂.圖6TAF接頭下板斷裂試樣SEM分析，其失效試樣的SEM圖像如圖8所示.ATF接頭下板宏觀斷口圖像如圖8a所示，可見下板大變形部分幾乎完全斷裂，與TAF接頭的下板斷裂部位相似.由圖8c可見大變形區域斷口表面較為光滑平整，為疲勞源區特征.圖8a白色方形標注區域的微觀形貌特征如圖8d所示，斷口上分布著散亂的疲勞條帶，且處于不同高度不同方向平面上，屬疲勞斷裂的基本特征.而圖像8b區域靠近基板邊緣，微觀形貌具有明顯的撕裂棱及微孔特征，屬韌性斷裂.由此可推斷，因下板斷裂失效的ATF接頭，其下板大變形區域因承受持續疲勞載荷而萌生疲勞裂紋并沿板寬向兩側擴展，一側為疲勞斷裂，而另一側靠近邊緣區域為韌性斷裂失效。

    圖2c中橢圓標注).綜合來看，圖2a，b，c中異質薄板組合的自沖鉚接成形質量合格.通過對比試驗獲得兩種異質薄板搭接形式：TA1-1420和1420-TA1的比較好自沖鉚接工藝參數如表2所示，以此分別鉚接TAF，TAS和ATF三組接頭以備后續研究，各接頭搭接長度均為20mm.圖2自沖鉚接頭截面示意圖(mm)，預緊壓強5MPa，刺穿壓強19MPa，整形壓強11MPaH4TASTA1-AL1420行程mm，預緊壓強5MPa，刺穿壓強19MPa，整形壓強11MPaH6ATFAL1420-TA1行程mm，預緊壓強5MPa，刺穿壓強21MPa，整形壓強11MPaH4鉚接參數2試驗過程各組接頭的拉伸-剪切試驗在美國MTS電液伺服材料試驗機LANDMARK100上進行.試驗過程參考GB/T2651—2008《焊接接頭拉伸試驗方法》，設置拉伸速率5mm/min，在試樣兩端分別加持尺寸25mm×20mm×mm的墊片以減小接頭受力不對中導致的影響，對每組接頭進行10次重復性試驗，獲得失效試樣如圖3所示.通過拉伸-剪切試驗獲得各組接頭的靜失效載荷均值依次為TAF接頭kN，TAS接頭kN，ATF接頭kN，基于此對各組接頭進行高周疲勞試驗.具體疲勞試驗方法如下.在單向拉-拉疲勞模式下對接頭施加正弦波形載荷，載荷比R=，加載頻率f=10Hz；同樣在接頭兩端分別加持尺寸為25mm×20mm×mm的墊片。美國 HUCK99-6001 鉚槍頭。

    并在每個鉚釘孔周的比較大應力區內選取一個節點作為研究鉚接件應力分布的關鍵節點[4-5]。共選取10個節點，節點位置如圖5中紅色編號所示，并記錄各鉚釘鉚接完成后關鍵節點處的應力變化，如圖8所示。從圖中可以看到每個節點處的應力只受離其**近的鉚釘孔鉚接過程的影響，而受到其他鉚釘孔鉚接過程的影響很小，甚至可以忽略不計。根據分析結果可以計算10個釘鉚接完成后的鉚接件平均應力約為400MPa。為觀察鉚接完成后鉚接件的變形情況，在鉚接件邊緣等距選取10個節點，節點位置如圖5中藍色編號所示，并記錄節點在不同鉚釘鉚接完成后U2方向上的位移，如圖9所示。前5個鉚釘鉚接過程中所有節點的位移有微小的增長，這是由于單排鉚釘鉚接造成的微小誤差在鉚接順序的方向上累積；從第6個鉚釘鉚接開始節點位移發生了很大的變化，并形成了不同的位移增長趨勢，這是由于多排鉚釘鉚接過程中鉚接件受力不平衡，從而使鉚接件整體發生了偏擺。如圖10所示，鉚接過程會造成鉚接件在U3方向上的局部變形，當鉚接件U3方向上的位移值為負值時定義為鉚接件的凹陷，為正值時定義為鉚接件的翹曲。從圖上可以看到在當前鉚釘鉚接完成后，鉚釘周圍出現凹陷，在遠離當前鉚釘處的鉚接件會出現翹曲。美國哈克99-6001鉚槍頭哪家；寧夏直銷HUCK99-6001鉚槍頭高質量的選擇

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    短尾鉚釘一次搓絲成型模具的制作方法【專利說明】[0001](一)技術領域:[0002]本實用新型涉及一種緊固件拉鉚釘的加工絲扣技術。屬金屬加工插削類(B23D)。(二)【背景技術】:[0003]現有用于鐵路火車、汽車上的短尾鉚釘成品5，其外形見圖1，釘桿上從上至下有三段絲扣:與套環、螺紋段、尾牙。圖1中釘頭為，被鉚接板為，鉚接器卡爪，鉚接器外套。螺紋段后端面為圓錐面，鉚接時鉚接器卡爪夾持鉚釘尾牙時，圓錐面。在尾牙上端。一般尾牙上端，這里稱為尾牙寬牙底段。例如:鉚釘規格16mm，牙底加寬，此時尾牙寬牙底段±。不同型號產品尺寸由設計圖紙提供。[0004]現有短尾鉚釘絲扣加工成形方法有兩種:I)設三臺滾絲機:***臺上裝尾牙滾絲模，第二臺上裝螺紋滾絲模，第三臺上裝鎖緊槽滾絲模；由3人分別操作制絲尾牙—制絲螺紋—制絲鎖緊槽，同時3人負責每段滾絲和換工位拆裝工作。2)設一臺滾絲機，3副滾絲模:由I人拆裝更換滾絲模3次，加工3次:制絲尾牙—制絲螺紋—制絲鎖緊槽完成三段滾絲加工。這樣的成形工藝費時、費力、費工、效率低，且設備占用多，無法滿足大批量生產需求。(三)【發明內容】:[0005]本實用新型提供的短尾鉚釘一次搓絲成型模具。新疆官方HUCK99-6001鉚槍頭參考價格

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